湖南湘西銷售平面組合鋼模板

湖南湘西銷售平面組合鋼模板

在澆筑混凝土過程中應實時監(jiān)測，一般監(jiān)測頻率不宜超過20~30分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監(jiān)測，終凝后的監(jiān)測頻率為每天一次。監(jiān)測數據超過預警值時必須立即停止?jié)仓炷粒枭⑷藛T，并及時進行加固處理。
（8）監(jiān)測說明
班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：
1）(桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；
2）連墻件是否松動；
3）架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；
4）施工過程中是否有超載現象；
5）安全防護措施是否符合規(guī)范要求；
支架與桿件是否有變形現象；

柱箍驗算
柱箍類型 鋼管 柱箍合并根數 2
柱箍材質規(guī)格(mm) Ф48×3 柱箍截面慣性矩I(cm4) 10.78
柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗彎強度設計值[f](N/mm2) 205
柱箍彈性模量E(N/mm2) 206000 柱箍截面面積A(cm2) 4.24

模板設計立面圖
1、柱箍強度驗算
連續(xù)梁中間集中力取小P值；兩邊集中力為小梁荷載取半后，取P/2值。
長邊柱箍：
取小梁計算中b=950/(6-1)=190mm=0.19m代入小梁計算中得到：
承載能力極限狀態(tài)
Rmax＝8.682kN
P=Rmax/2=4.341kN
正常使用極限狀態(tài)：
R’max＝6.401kN
P’=R’max/2=3.201kN

長邊柱箍計算簡圖

長邊柱箍彎矩圖(kN·m)

長邊柱箍剪力圖(kN)
M1＝0.383kN·m，N1＝9.752kN
短邊柱箍：
取小梁計算中b=950/(6-1)=190mm=0.19m代入小梁計算中得到：
承載能力極限狀態(tài)
Rmax＝8.682kN
P=Rmax/2=4.341kN
正常使用極限狀態(tài)：
R’max＝6.401kN
P’=R’max/2=3.201kN

工程屬性
新澆混凝土墻名稱 消防水池 新澆混凝土墻墻厚(mm) 200
混凝土墻的計算高度(mm) 4300 混凝土墻的計算長度(mm) 6000
二、荷載組合
側壓力計算依據規(guī)范 《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24
混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m) 4.3 混凝土側壓力折減系數ξ 0.8
新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2) ζγcH＝0.8×24×4.3＝82.56kN/m2
傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2) 2
結構重要性系數γ0 1 可變荷載調整系數γL 0.9
新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k=ζγcH＝0.8×24×4.3＝82.56kN/m2
S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3 × 82.560+ 0.9×1.5×2.000)＝110.03kN/m2
正常使用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝82.56 kN/m2

可調托座驗算
荷載傳遞至立桿方式 可調托座 可調托座承載力容許值[N](kN) 30
按上節(jié)計算可知，可調托座受力N＝5.52/0.6=9.201kN≤[N]＝30kN
滿足要求！
八、立桿驗算
立桿鋼管截面類型(mm) Ф48×3.2 立桿鋼管計算截面類型(mm) Ф48×3
鋼材等級 Q345 立桿截面面積A(mm2) 424
立桿截面回轉半徑i(mm) 15.9 立桿截面抵抗矩W(cm3) 4.49
抗壓強度設計值[f](N/mm2) 300 支架自重標準值q(kN/m) 0.15
支架立桿計算長度修正系數η 1.2 懸臂端計算長度折減系數k 0.7
1、長細比驗算
l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mm
l0=ηh=1.2×1500=1800mm
λ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
滿足要求！
2、立桿穩(wěn)定性驗算
λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208
查表得，φ1=0.386
不考慮風荷載:
Nd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.258,5.439,5.52,2.909]/0.6+1×1.3×0.15×5.1=10.195kN
fd=Nd/(φ1A)＝10.195×103/(0.386×424)=62.292N/mm2≤[σ]=300N/mm2
滿足要求！

根據《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-2016 第8.3.2條: 支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0
H/B=5.1/3.8=1.342≤3
滿足要求！
十、架體抗傾覆驗算

支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=la×ωfk=0.9×0.174=0.157kN/m：
風荷載作用在支架外側模板上產生的水平力標準值：
Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1.05×0.332=0.314kN
支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok：
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.12×0.157+5.1×0.314=3.637kN.m
參考《規(guī)范》GB51210-2016 第6.2.17條：
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok
gk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2
gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2
Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kN
bj ——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=3.82×0.9×[0.15×5.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×3.8/2=22.572kN.m≥3γ0Mok =3×1×3.637=10.91kN.M
滿足要求！

撓度驗算

主梁變形圖一(mm)

主梁變形圖二(mm)
跨中νmax=0.140mm≤[ν]=450/250=1.8mm
懸挑段νmax＝0.119mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm
滿足要求！
4、最大支座反力計算
Rmax=Max[8.146,7.597]/0.6=8.146/0.6=13.577kN
七、對拉螺栓驗算
對拉螺栓類型 M14 軸向拉力設計值Ntb(kN) 17.8
取有對拉螺栓部位的側模主梁最大支座反力，可知對拉螺栓受力N＝0.95×13.577＝12.898kN≤Ntb＝17.8kN
滿足要求！